作為對流散熱器，散熱元件的優劣是   影響因素，有以下幾個問題值得考慮：

1、合理選管、適應系統散熱管是由銅管外串鋁片、通過脹管使之緊密結合而制成的。所用銅管的管徑，目前有φ16,φ21,φ27mm多種，相當于焊接鋼管的DN15,DN20,DN25。細管多根有利于傳熱的均勻，可提高散熱管的散熱效率，但容易引起熱媒水的雜質造成管道堵塞。就我國目前熱媒水的實際狀況而言，這一問題還是應當充分重視的。而在經濟發展水平很高的   ，可能出現堵塞的幾率較少。除此而外，還應考慮散熱器在采暖系統中的連接方式。對于雙管并聯系統(垂直或水平)而言，由于流經散熱器的水量很少(進出水溫差為25℃)，散熱管徑的選擇不宜過大。而對于單管串聯系統(垂直或水平)而言，在無閉合管的情況下，整個串聯環路的全部熱媒水通過各組散熱器。這時隨著串聯組數的增加，散熱器內銅管的水流量也相應增加。現行設計手冊的中單管串聯的層數為十二層，所以采暖設計時要控制接管直徑，以控制系統管道流速。采暖系統的阻力值包括摩擦阻力和局部阻力兩部分，其中局部阻力約占全阻力的50%上下。局部阻力與管內水流速的平方成正比。采暖系統的阻力計算中，對于散熱器形成的阻力是作為局部阻力計算的。其值等于局部阻力系數乘以動壓頭。動壓頭計算所用的水流速為散熱器外接管道的水流速，而不是散熱器內散熱管的水流速。這樣一個固定的局部阻力系數不能反映不同長度散熱器阻力的差別。此外，采暖系統的配管，考慮了靜度和排氣的要求，所配管徑較大，管內水流速較低。如果出現配管大于散熱器管口的情況，則散熱器阻力計算依據的水流速，應改為散熱器接管口的水流速。在此情況下，不僅使散熱器阻力增大，而且由于散熱器內水流速較高，會引起震動和噪聲，在工程設計中這是不適宜的。在以局部阻力系數表示散熱器本身阻力大小的情況下，應當給出不同散熱器長度的修正系數，否則很難散熱器本身阻力計算的準確。誤差過大會使整個采暖系統阻力計算失準，給系統配管及運行調節造成   的困難。室外熱網留給建筑物   的資用壓頭，一般為5.Om，而允許建筑物內采暖系統耗用的壓頭   小，一般為2.0m上下。所以對于單管串聯系統的情況，散熱器所用銅管的直徑不宜過小，以求散熱管內的水流速不致過高，要與串聯組數、所配立管直徑相調協。雖然從傳熱學的角度講，高流速可傳熱，但局部阻力按管內水流速的平方倍率變化的規律對散熱器內的水阻力計算也是同樣的，這也是工程設計中   注意的問題。生產廠在訂貨、供貨時也應當了解供出產品的設計使用條件，避免出現難以調控的困難，以使該散熱器能在適宜的采暖系統設計及運行條件下正常工作。

至于銅管的材質，以選用TP2紫銅管為主，壁厚可按工作壓力選定，大都在0.6~1.0的范圍。其連接彎頭可以采用成品彎頭或銅管彎管，但應注意彎管后對壁厚的減薄，彎頭用管的壁厚應比直管增加   的厚度，數值應根據工藝及實際情況決定。

2、片型選擇、注意清理：對各種對流換熱器中對流片的   已很充分。

對空調所用的強制對流表冷器   ，已證明對光片、波紋片、切口片三種基本片型的散熱效率相差很大，大致為100%,115%,130%，切口片散熱效率   高。這一趨勢在自然對流時也是一致的，但差別的百分數大小會不同。從熱工和使用多種因素綜合考慮，建議按波紋片采用。因為它比光片提高了散熱效率，同時也能減少污物積存和便于清理。切口片在清理方而   困難一些。

3、嚴格脹管、緊密管與片的緊密結合是實現傳熱、減小熱阻、散熱器正常散熱的關鍵，生產企業   。脹管量除了考慮銅管外徑偏差、串片間隙、鋁片沖孔的內徑偏差外，還應增加過盈量。這樣在過盈脹管后再加上鋁片的回彈，就能夠管片的緊密結合。脹管方式以機械脹管為宜。長期生產時，模具會磨損，要及時修整或   換。有的企業，其產品在生產一段時間后其散熱量就達不到初始時的數值，究其原因，如果除去人為的片型尺寸變化及其他原因之外，管與片的結合緊密度不能可能是主要原因。至于擅自增大片距、減小片的尺寸等等則不應納于正常考慮的范圍，因為那已超出技術分析的范疇。

綜上所述，為了銅管鋁片對流散熱器在我國健康的發展，   先是產品要做好，能夠符合“   、輕薄美新”的綜合要求，能夠被人們所接受；其次是要調整測試方法，能夠為工程設計和選用提供方便可行、的技術數據，包括水阻、溫度修正、流速修正、污損修正等各方面；其三是工程設計人員應正確計算和選用。對這些問題，本文僅提供一些建議和看法，以供同行參考，不當之處，望指正。